該研究主要通過三個途徑：一是利用有限元數值模擬預報鋁合金板變形過程中板件應力變化趨勢；二是進行SPR實驗分析鉚erlock值變化規律；三是進行SPR實驗后板件的室溫下靜力學剪切試驗，分析剪切力的變化規律。有限元分析自沖鉚接其工藝過程為：鉚鼻沖頭推動鉚釘向下運動，鉚釘下部的刃口將鉚接材料沖掉并落入凹模內，鉚釘達到凹模后停止運動；隨著沖頭的繼續下行，沖頭下端面的凸臺將對鉚接材料加壓，使其發生塑性變形而向內作徑向流動，使其緊緊包住鉚釘，形成穩定的鎖止狀態。實驗材料為6111/，鉚釘長度為7mm，鉚模型號為M260425，摩擦系數為，頭**別設置為0mm、、，建立有限元模型。圖1為SPR鉚接完成后的等效應力分布圖，a、b、c分別是頭高HH設置為0mm、、。圖1SPR鉚接后等效應力分布圖從圖1可以看出：(1）隨著SPR工藝進行，鉚釘打入板件內部使板件產生塑性變形，在釘腳處的應力比較大，同樣對于底層板來說，靠近釘腳處的塑性變形量比較大，應力亦為比較大；(2）隨著HH的增加，釘子插入下層板的深度減小，erlock值逐漸減小，HH從0mm增加到erlock由，減小了，而HH從erlock減小了，減小幅度逐漸降低；(3）隨著HH的增加，在A處的應力逐漸減小，這說明通過控制HH。美國哈克進口HUCK99-5008鉚槍頭；無斷槽HUCK99-5008鉚槍頭MBTC

    以確定二者的比較好焊接電流進行比較.表2給出了不同焊接電流下純點焊及點鉚焊拉伸試樣的比較大拉伸載荷.表2不同焊接電流下接頭的拉剪力Table2Tensilearloadsunderdifferentweldingcurrents焊接電流I1/kA純點焊拉剪力F1/N焊接電流I2/kA點鉚焊拉剪力F2/由表2中數據可以看出，純點焊接頭拉剪力隨電流變化波動較明顯，而點鉚焊接頭拉剪力對焊接電流敏感程度相對較低，且普遍高于純點焊接頭.依據表2的數據，選取純點焊18kA，點鉚焊8kA為比較好焊接電流，分別在該電流下焊接了5組拉伸試樣進行了拉伸試驗，同時選取了5組純鉚接接頭進行拉伸試驗以進行比較.拉伸試驗結果如表3所示.從試驗結果可以看出，純點焊接頭的拉剪力均值與純鉚接接頭相近，而點鉚焊接頭的拉剪力均值比純點焊接頭提高了，比純鉚接接頭提高了.表3比較好焊接電流下接頭的拉剪力Table3Tensilearloadsunderoptimalweldingcurrent編號純點焊拉剪力F1/N點鉚焊拉剪力F2/N純鉚接拉剪力F3/圖3是純點焊、點鉚焊、純鉚接接頭獲得比較大拉剪力的試樣對應的拉伸曲線.其中曲線從初始到峰值部分與橫軸所包圍面積對應接頭破壞前吸收能的大小，可表征試樣韌性.比較大位移對應試樣斷后伸長率。可追溯HUCK99-5008鉚槍頭SF32美國進口HUCK99-5008 鉚槍頭？

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