而其疲勞力學性能略差。對于鋁合金板材的焊接，自沖鉚連接接頭的力學性能和疲勞性能均好于焊接接頭。圖1自沖鉚接工藝原理，利用自沖鉚連接Q235/5083異種材料，分別研究分析了不同組合方式、板厚、接頭熱處理（模擬車身烘烤過程）等工藝因素對接頭力學性能的影響。1、實驗材料與過程實驗材料為Q235鋼板和5083鋁合金板（力學性能如表1所列），試樣規格為100mm×20mm×Hmm（這里設置不同的厚度），搭接區20mm×20mm（見圖2），經試鉚合格后采用B?llhoff自沖鉚試驗機進行搭接，鉚釘的力學性能如表2所列。表1板材力學性能參數，經過多次試驗，以比較好截面所用工藝參數（見表4）制備鉚接試樣。考慮到車身成形后須在140～180℃之間進行多次烘烤作業，在烘烤過程中接頭相當于經受了低溫回火熱處理，因此我們通過箱式爐對鋼鋁自沖鉚接頭進行低溫熱處理以模擬烘烤過程，探討接頭的時效變化。實驗材料分為2組，第1組不進行熱處理作為對照組，第2組采用箱式電阻爐進行170℃×20min模擬烘烤作為實驗組。表3實驗板材厚度與組合方式Table3Experimentalplatethicknessanbinationmode試樣采用日本島津公司生產的萬能材料試驗機進行接頭靜力學性能測試。美國HUCK99-6001鉚槍頭。單面鉚釘HUCK99-6001鉚槍頭2581

    板料由于受到凹模型腔的強烈限制而進一步被擠壓，下板料被迫向凹模的環形凹槽處流動直至填滿凹槽，上板料則受凸模的作用填充了由于下板料移動而留下的空穴；**終，上?下板料形成了完整的自鎖接頭?此階段是無釘沖鉚的**機理所在?(3)墩鍛保壓階段?此階段也屬于擠壓變形過程，上?下模具應保持靜止一段時間或者使凸模繼續下壓微小距離，目的是確保上?下板材料完全填滿環形凹槽，接頭完全定形并防止板料回彈?保壓階段對接頭質量有較大影響，應控制得當?(4)退模階段?此階段凸模上行，退出凹模，將被鉚接成功的上下板取出即可?3數值模擬及實驗方案設計無釘鉚接接頭質量的評價可以從接頭幾何形狀和靜強度實驗2個方面進行評價?其中靜強度實驗更為準確，但工程實際中由于受條件限制，多以觀察接頭幾何形狀為主，輔以仿真分析和靜強度實驗進行評價?接頭幾何形狀如圖2所示?圖2中，Tu為鑲嵌量，直接反映沖鉚完成后接頭自鎖性能的好壞，一般Tu越大，接頭自鎖性能越好，抗拉脫能力越強；Tn為頸厚，直接影響接頭抗剪切性能，一般Tn越大，抗剪切能力越強；C為底厚，綜合反映接頭力學性能，一般C減小。單面鉚釘HUCK99-6001鉚槍頭2581美國 哈克99-6001鉚槍頭；

    其中屬性包括彈性模量、泊松比、密度等，對于支架及墊塊所采用的材料都是45#鋼，通過查表得到各種參數，具體參數，如表2所示。表245#材料屬性MaterialPerformanceof45#材料彈性模量泊松比密度kg/m3×10117890對零部件采用自動網格劃分，劃分后節點個數為108180，網格單元個數為60684，定義各零部件之間的接觸關系。經受力分析可知，由于在鉚接過程中支架固定不動，有支架下方墊塊進行圓柱支撐約束，從而支架進行全約束。將支架的受力進行簡化，支架主要承受鉚接力F=11643N，動力頭及附件G1=1400N。仿真條件設定完畢后執行solve命令。ANSYSWorkbench后處理后處理是ANSYSWorkbench軟件的重要的環節。通過后處理可以查看ANSYSWorkbench的計算結果，從而得到支架應力、應變和比較大變形量圖，結果如圖8、圖9所示。通過等效應力圖，可以看出，支架在承受比較大鉚接力時，其等效應力比較大為σmax=，而支架材料45#的屈服強度支架等效應力σmax。通過支架總變形量云圖可以看出，支架總形變量為。變形量相對支架的整體結構長度而言，可以忽略不計。基于仿真結果，考慮的支架的材料成本，可以考慮適當將支架焊接所用的板厚度減少。

    拉伸過程中設定試驗拉伸失效判據為95%，在試件兩端分別夾持與試件等厚長度為20mm的墊片以防止產生附加扭矩，以3mm/min的拉伸速率對接頭進行拉伸-剪切試驗。表4比較好自沖鉚接工藝參數：鉚釘頭部直徑，腿部直徑，A#、a#和B#、b#鉚釘長度分別是、、。2、結果與討論組合方式和厚度對接頭力學性能的影響靜態拉伸試驗后，對實驗數據進行整理統計分析，靜拉伸試驗得到的接頭拉剪載荷原始數據記錄于表5，試驗所得接頭的截面圖如圖3所示。表5不同厚度與組合方式接頭的力學性能Table5Mechanicapertiesofjswithdifferentthicknessanbination以A#和a#接頭為例探討組合方式對接頭性能的影響。當5083鋁板作為上板時接頭的拉剪載荷為3447N，失效位移為，底切量為，頂角張開度為（圖3A#）；而當改變組合方式把5083鋁板作為下板時，接頭的拉剪載荷為4116N，失效位移為，底切量為，頂角張開度為（圖3a#）。可以看出當5083鋁板作為下板時，接頭的拉剪載荷提升669N，失效位移增加，底切量增加，頂角張開度增加，這些都極大地提高了接頭的強度和塑性。同樣2mm5083和。導致這種結果的原因在于改變板料的組合方式，自沖鉚接**重要的階段是鉚釘擴張階段，鉚釘腿擴張的越厲害，底切量越大。美國HUCK99-6001鉚槍頭！

    所述托架的底部與所述滑槽垂直連接，所述存車槽的一端與所述托架滑動連接，所述存車槽的另一端底部設置有萬向輪。推薦的，所述存車槽的另一端上對稱設置一限位架，所述限位架呈u型且兩個端部設置有u型孔，所述限位架通過螺栓與所述存車槽連接。推薦的，所述存車槽的一端設置有一l型的推桿，所述推桿與所述掛鉤組件上的凹槽匹配使用。推薦的，所述支撐架、所述升降架和所述鎖車架均為鋁材或者鋁合金型材。本發明相對于現有技術取得了以下技術效果：本發明的停車裝置采用支撐架、升降架實現雙層導軌式停車結構，將一些固定停車位浪費的空間利用起來，達到了在相同空間下比較大程度的停放自行車的目的，解決沒有車位，亂停車的苦惱；只要在適當的距離之間安放升降架，一個升降架可負責多個支撐架和鎖車架的升降，且鎖車架之間可以在車架導軌上進行滑動來壓縮間距，不僅能滿足使用要求，而且可以節省成本。附圖說明為了更清楚地說明本發明實施例或現有技術中的技術方案，下面將對實施例中所需要使用的附圖作簡單地介紹，顯而易見地，下面描述中的附圖**是本發明的一些實施例，對于本領域普通技術人員來講，在不付出創造性勞動的前提下，還可以根據這些附圖獲得其他的附圖。美國 HUCK99-6001鉚槍頭！單面鉚釘HUCK99-6001鉚槍頭2581

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    2、不要長時間工作在高壓狀態下。3、鉚頭的伸出長度不要超過規定值。4、遇到異常立即停車檢修，直致故障排除。5、設備的導軌每月應涂抹一次黃油，使其潤滑和防銹。6、鉚頭的裝拆要輕慢，特別是在拆卸鉚頭時不要使用蠻力拔出，應旋轉鉚頭并緩慢向下用力拔出。如果插裝鉚頭的鉚座被拔出正常位置，安裝鉚頭后鉚頭位置會出現明顯的偏差，此時應拆卸紅色安全罩，將鉚座安裝到位后才可使用，否則機器很容易損壞。7、使用中鉚頭在加工某些材料時會出現輕微的粘結現象，為了保證鉚接的質量，應定時對鉚頭進行清理，防止金屬粘結加厚。清理時將鉚頭固定在車床的卡盤上，然后用砂紙進行拋光。8、每兩周應對設備進行日常維護，主要維護項目如下，如發現問題，應及時處理。A、檢查氣動三聯體油杯中潤滑油是否足量，否則應將油杯注滿。B、檢查各個汽管和接頭是否連接牢固，是否有漏氣現象。C、檢查鉚頭形腔內是否有粘結現象，如有應予以清理。D、給球面副加注潤滑脂。9、每6個月應分批分次對設備進行停產檢修，主要對以下項目進行檢查，如發現問題，應及時修復。A、檢查汽缸上下部分是否有漏氣現象，否則應更換密封圈。B、檢查各個汽管和接頭是否連接牢固，是否有漏氣現象。單面鉚釘HUCK99-6001鉚槍頭2581

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